基于FEM/BEM的變速器箱體輻射噪聲研究
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圖9 箱體聲輻射計算結(jié)果
圖10 箱體結(jié)構(gòu)加筋強化示意圖
圖11 箱體加筋強化前后相同場點的聲壓譜
表1列出了箱體加筋前后，箱體重量和輻射中聲壓的變化情況。由此可見，采用此種有針對性加筋強化方式，在箱體重量增加并不大的情況下，能有效的抑制箱體的噪聲輻射。
表1 箱體加筋前后重量和總聲壓的對比 
注：輻射總聲壓是指箱體前端面中心3米遠的場點的總聲壓值
(1)采用流固耦合的有限元理論和聲學邊界元理論，建立了具有復雜結(jié)構(gòu)的箱體噪聲數(shù)值仿真計算的流固耦合有限元模型和邊界元模型;
(2)進行了流固耦合箱體有限元的強迫振動計算，并通過臺架試驗進行驗證，試驗數(shù)據(jù)和仿真計算數(shù)據(jù)基本吻合。說明采用的方法和建立的模型是準確、合理的;
(3)進行了復雜箱體穩(wěn)態(tài)噪聲輻射計算，結(jié)算結(jié)果表明，在箱體剛度較弱的表面處，其輻射聲壓較大;而且箱體模態(tài)分析得出的一階模態(tài)和四階模態(tài)屬于聲輻射優(yōu)勢模態(tài)，聲輻射計算結(jié)果也表明該兩模態(tài)下噪聲輻射確實更嚴重。數(shù)值計算結(jié)果與聲振理論基本吻合;
(4)加筋計算結(jié)果表明，經(jīng)過此種加筋處理后，在箱體的重量增加不大的情況下，其噪聲輻射能得到有效的抑制。(end)
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