從表中5只傳感器的測(cè)試結(jié)果來(lái)看，平均靈敏度1.2718mV/V，一致性比較好，但與設(shè)計(jì)計(jì)算要求的2mV/V的靈敏度相差甚遠(yuǎn)；而且線性和滯后指標(biāo)都具有良好的一致性。

方案二：

在方案一的基礎(chǔ)上，參照傳感器應(yīng)變部位的受力圖2，彈性體受到的剪切力在應(yīng)變梁上并沒(méi)有產(chǎn)生足夠的微應(yīng)變是靈敏度低的主要原因，因此我們可以通過(guò)減小應(yīng)變梁t的尺寸來(lái)提高產(chǎn)生微應(yīng)變的能力，應(yīng)力分部同方案一的分布，通過(guò)我們?cè)囼?yàn)，該方案的效果并不明顯。

方案三：

從圖(2)的分析中得知，在y接近“0”的地方，產(chǎn)生的剪切應(yīng)力τ越接近其最大值τmax，我們是否可以只要產(chǎn)生剪切應(yīng)力峰值的局部區(qū)域，而去除其余的部分。考慮到應(yīng)變計(jì)貼片所需的尺寸和彈性體加工的方便，沿著傳感器的載荷方向鉆通孔2-ΦB（圖4），經(jīng)過(guò)簡(jiǎn)單的應(yīng)力分布分析（圖4，其中虛線為方案二中應(yīng)力曲線），應(yīng)力不但最大應(yīng)力值τ2max比τ1max也有了大幅度增加，而且對(duì)于更加集中。

1.3 試驗(yàn)結(jié)果

從表1中的5只傳感器取3只傳感器進(jìn)行鉆2-ΦB通孔試驗(yàn)，靈敏度的測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表2，線性和滯后指標(biāo)沒(méi)有發(fā)生太大的變化，和表1中的數(shù)值相接近。

對(duì)照表1和表2，同一只傳感器的靈敏度變化很大，全部增加了約1.2mV/V左右，我們?cè)诖嘶A(chǔ)上繼續(xù)調(diào)整應(yīng)變梁的厚度，使靈敏度更加接近目標(biāo)值2mV/V。調(diào)整后小批量傳感器試驗(yàn)的靈敏度結(jié)果見(jiàn)表3。

其中傳感器靈敏度最大為2.251mV/V，最小為2.00243 mV/V，分散比較大，造成這種現(xiàn)象的原因是傳感器彈性體加工鉆通孔2-ΦB時(shí)，采用人工劃線鉆孔，兩個(gè)孔的中心位置，對(duì)稱(chēng)性及大小的一致性的影響。只要我們?cè)谝院髲椥泽w的加工制作過(guò)程中采用高精度的鉆孔工裝來(lái)保證兩個(gè)通孔的加工精度，傳感器靈敏度一致性會(huì)得到良好的保證。

2、結(jié)論

此次制作的3t傳感器測(cè)試結(jié)果全部符合GB/T7551-1997《稱(chēng)重傳感器》中C3級(jí)的要求?？偨Y(jié)此次的設(shè)計(jì)制作過(guò)程，就是充分利用彈性體所受到的剪切應(yīng)力分布的集中區(qū)域，在理論設(shè)計(jì)計(jì)算基礎(chǔ)上，通過(guò)調(diào)整彈性體應(yīng)變梁的結(jié)構(gòu)形式，使彈性體的剪切應(yīng)力盡可能的集中到應(yīng)變計(jì)的貼片區(qū)域，對(duì)調(diào)整傳感器的靈敏度起很大的作用，這對(duì)我們以后設(shè)計(jì)制作量程較小的傳感器起到很大的幫助。