假設(shè)：

　　OFFB時間=3.2μS

　　L2=470μH

　　如此一來就可以求得波動電流：　　　　

　　接著試算ON時間，ON時轉(zhuǎn)換器的輸入電壓Vbuck與LED的電壓VLED的電壓差施加于L2，此處計算該波動電流186mA的變化時間，假設(shè)：　　　

　　圖6是根據(jù)電路定數(shù)計算的L2最大電流波形，使用的LED最大平均電流為350mA，如果根據(jù)評鑒基板的定數(shù)計算，轉(zhuǎn)換器的公稱動作頻率變成：

　　電流指令的電路與動作

　　降壓轉(zhuǎn)換器的動作概要如上記，降壓轉(zhuǎn)換器的電流指令利用雙向交流觸發(fā)三極體產(chǎn)生，圖7(a)是電流指令值產(chǎn)生電路；圖7(b)是動作概要；圖7(c)是電流指令值的范圍。利用雙向交流觸發(fā)三極體體進行位相控制的電壓，亦即雙向交流觸發(fā)三極體導通時輸入的電壓，被施加至Tr1的網(wǎng)關(guān)與汲極，一旦施加位相控制的電壓，雖然取決于Tr1的特性，不過此時大約10V的電壓被輸入至BLDR端子，輸入峰值7.2V的轉(zhuǎn)換器輸出遷移變成H，4μs后230Ω的負載加入轉(zhuǎn)換器輸入，可以補強雙向交流觸發(fā)三極體的拴鎖器電流，使雙向交流觸發(fā)三極體正確動作。

　　BLDR轉(zhuǎn)換器的輸出變成峰值4V的脈沖列輸出至ASNS，該以R1、C3與IC出口的損失平順化，制作脈沖列的平均電壓，變成FLTR1的電壓。FLTR1的電壓則被輸入至RAMP轉(zhuǎn)換器，再與內(nèi)部的鋸狀波形比較，此鋸狀波形值為3V，谷底值為1V，F(xiàn)LTR1的電壓值低于1V，RAMP轉(zhuǎn)換器的輸出變成H，流入RAMP轉(zhuǎn)換器的電流指令值變成0V，反過來說FLTR1的電壓值超過3V時，RAMP轉(zhuǎn)換器的輸出變成L，連接的FET變成OFF狀態(tài)，汲極電壓VQ大約750mA，因此流入RAMP轉(zhuǎn)換器的電流指令值，就是內(nèi)部電壓最大750mA。

　　由此可知FLTR1的電壓值與雙向交流觸發(fā)三極體的導通角度呈比例，可以檢測的控制角θ在一定范圍內(nèi)。雙向交流觸發(fā)三極體的導通角度為1800－θ，導通角度與半波周期比1800－θ/1800的值，在1/4～1/3范圍內(nèi)，因此在450≦θ≦1350范圍內(nèi)，產(chǎn)生與角度(1800－θ)呈比例的電流指令，θ=1350時，電流指令=0V，θ=450時，電流指令=750mV最大值。

　　周邊電路的設(shè)計

　　以上根據(jù)LM3445評鑒基板電路與電路定數(shù)，探討電路動作特性，接著介紹LM3445周邊電路的設(shè)計技巧。LM3445的主要功能分別如下:

　　(1)以位相控制的雙向交流觸發(fā)三極體為前提，將雙向交流觸發(fā)三極體的通電角度轉(zhuǎn)換成流入LED的指令值，支持位相角度450～1350范圍，電流指令值最大750mV～0V

　　(2)以降壓轉(zhuǎn)換器OFF時間一定方式為前提，優(yōu)先穩(wěn)定動作，利用LED的電壓幾乎是一定的特征。

　　(3)降壓轉(zhuǎn)換器ON時脈沖寬度必需是最小值的限制，要求200ns以上，因此轉(zhuǎn)換器的輸入電壓有上限的限制。

　　(4)降壓轉(zhuǎn)換器的最低輸入電壓，要求雙向交流觸發(fā)三極體位相角度1350時，交流輸入電壓值必需大于LED的電壓。利用降壓轉(zhuǎn)換器使LED的電流維持一定，LED的電壓VLED與轉(zhuǎn)換器的輸入電壓Vbuck比D在轉(zhuǎn)換器沒有損失時，它與切換組件Tr2的ON時間，以及控制周期T的比完全相同，有損失時D與效率η呈反比率變大，此時使用下式表示：

　　評鑒基板的設(shè)計條件如下：

　　˙電壓：AC90V~135V

　　˙電流：350mA

　　˙LED數(shù)量：串聯(lián)7~8個

　　評鑒電路選擇LED電流350mA種類，評鑒基板根據(jù)定數(shù)以250kHz附近動作，使用評鑒電路的條件進行。LED的條件如下：

　　˙VF = 2.79~3.42~3.99V

　　˙ILED = IF = 350mA（最大），500mA（脈沖）

　　˙輸入電壓：AC80～120V(AC100V±20%)

　　˙動作頻率：額定輸入電壓時250kHz

　　假設(shè)降壓轉(zhuǎn)換器輸入電壓為額定電壓峰值，降壓轉(zhuǎn)換器的效率η，根據(jù)技術(shù)資料為85%，依此試算LED串聯(lián)8、7、6、5、4，此時VLED分別是27.36、23.94、20.52、17.1、13.68，根據(jù)上式(1)：　

　　計算結(jié)果如下：

　　˙toff = 3.09μs@8個LED串聯(lián)

　　˙toff = 3.20μs@7個LED串聯(lián)

　　˙toff = 3.32μs@6個LED串聯(lián)

　　˙toff = 3.43μs@5個LED串聯(lián)

　　˙toff = 3.54μs@4個LED串聯(lián)　　

　　最后決定采用toff =3.09μs。C11到達LM3445 COFF 峰值1.276V的時間，取決于C11的容量與一定充電的電流ICOLL，ICOLL（一般數(shù)十μA）的選擇由C11決定，C11以下式表示：

　　假設(shè)C11＝120pF，如此一來：

　　評鑒基板的R4=576kΩ，相當于toff=3.2μs，它是流入LED的額定電流時off的時間，電流指令很小時LED的電壓降低，off的時間變長。波動電流Δi是決定電感L2電感值的要因，增加電感值波動電流降低，LED的電流連續(xù)范圍變大，L2的容量變大、單價上升。由于動作頻率很高，不易察覺該頻率的閃爍，因此選擇低電感值，Δi=50%。

　　Δi=350×0.5=175mA

　　接著計算L2的電感值：

　　評鑒基板的L2為470μH，因此L2的波動電流 Δi變大，此處觀察評鑒基板L2＝470μH時，LED的串聯(lián)數(shù)量與波動電流的變化。波動電流Δi以下式表示：

　　根據(jù)上述可以獲得表1的LED串聯(lián)數(shù)量與波動電流Δi關(guān)系，由表1可知LED串聯(lián)數(shù)量減少，L2的電流波動隨著降低，上記評鑒基板toff=3.20μs，計算上Δi=186mA，波動電流為53%。

　　圖中的C12可以抑制流入LED的波動電流，上記評鑒基板使用1μF，吸收250kHz時的鋸齒狀波動電流，以評鑒基板為范例，250kHz時Δi=186mA的波動電流，該交流成份換算成實效值變成：

　　假設(shè)電流全部流入電容器C11，此時C11的電壓變成：

　　由此可知流入LED的波動電流受到抑制。降壓轉(zhuǎn)換器的輸入最低電壓Vbuck(min)以下式計算：

　　考慮整流架橋與埋谷電路的二極管電壓降低(大約3V)，變成：

　　40V－3V=37V

　　超過VLED=27.36V，因此轉(zhuǎn)換器能夠動作。此外在此范圍的電流指令值幾乎是0，由于Tr2電流不檢測時間的最小脈沖寬度為125ns，因此Tr2可以動作。

　　轉(zhuǎn)換器的最大電壓Vbuck(max)：

　　要求合適的二極管、FET等半導體的電壓規(guī)格。降壓轉(zhuǎn)換器動作上Tr2的ON時間超過200ns，確定可以穩(wěn)定動作。以下是8個LED串聯(lián)時的計算結(jié)果：

　　C7與C9放電時放電量很大的場合，輸入電壓很小卻提供最大電流，此時電容器只進行放電，一直到下次放電為止的期間，如果電壓降至電流無法流入LED的值，就不能確保LED的光束量，為避免上記問題，設(shè)計上C7與C9的電壓值選擇超越LED的電壓。電壓Vbuck最小值如圖8所示假設(shè)：
ΔV=20V

　　最小點變成：

　　54-20=34＞27.36V

　　因此C7與C9在20V放電也可以。

　　Iled：評鑒基板的最大值

　　Δt=3.33ms（相當于50Hz電源60°）

　　由于C7與C9都