黃小娟，王曉麗，葉?娜（中國中車永濟電機有限公司，陜西?西安?710000）

　　摘?要：簡介了內(nèi)燃機車空調(diào)電源的總體結(jié)構(gòu)，對模型中的熱源及影響散熱的主要因素進行分析。通過對散熱器設(shè)計及發(fā)熱元器件布局進行設(shè)計，最終確定空調(diào)變頻器最優(yōu)的總體模型結(jié)構(gòu)設(shè)計，并利用典型的熱仿真分析軟件Icepak對其結(jié)構(gòu)模型進行熱仿真分析、驗證。

　　關(guān)鍵詞：熱源；散熱影響因素；結(jié)構(gòu)設(shè)計；熱仿真分析

　　0 引言

　　隨著電力電子技術(shù)的快速發(fā)展，系統(tǒng)的高可靠性、設(shè)備的小型化需求成為發(fā)展趨勢。電子設(shè)備的功率密度不斷加大，集成度也不斷提高，可靠性將面臨嚴峻的挑戰(zhàn)。如果電子設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理，運行時可能導(dǎo)致溫度過高、失效率增加、最終使設(shè)備性能下降，甚至造成故障。因此，電子設(shè)備的熱設(shè)計是影響系統(tǒng)可靠性的一個重要組成部分。

　　本文以某內(nèi)燃機車空調(diào)電源為例，提出基于熱分析的電源結(jié)構(gòu)設(shè)計的方法。首先對散熱影響因素進行重點分析，分析元器件的布局與安裝、散熱通道設(shè)計等對散熱效果有影響的問題；然后對最優(yōu)的電源結(jié)構(gòu)設(shè)計做熱仿真分析，從而驗證了該結(jié)構(gòu)設(shè)計的可靠性。

　　1 內(nèi)燃機車空調(diào)電源的總體結(jié)構(gòu)

　　機車司機室電氣柜內(nèi)采用DC 74 V供電，空調(diào)機組均為AC 220 V交流電機，為滿足空調(diào)機組的用電需要，內(nèi)燃機車空調(diào)電源將DC 74 V變換為AC 220 V供空調(diào)機組使用。本設(shè)計采用對直流輸入電壓先進行Boost升壓再逆變的控制方案。先將DC 74 V升壓為DC 500V，再通過三相橋逆變電路將直流電逆變?yōu)槿嘟涣麟夾C 220 V，為空調(diào)機組提供電源。

　　由圖1可知，空調(diào)電源系統(tǒng)的主電路包括直流斬波升壓和逆變兩個部分：斬波升壓電路所用的部件由升壓電感、斬波用IGBT、升壓電容、電壓傳感器構(gòu)成；三相橋式逆變電路中主開關(guān)器件采用高性能IGBT、電容和電感組成的LC濾波電路。

　　該空調(diào)電源箱體中，所有的電子元器件都要消耗電能，其中一部分電能轉(zhuǎn)化為熱能。如果對系統(tǒng)中所有發(fā)熱的元器件都進行熱分析，既復(fù)雜又困難、也沒有必要。因此只需考慮該系統(tǒng)中的主要發(fā)熱元器件（如：IGBT模塊、電感、電容等），并借助ANSYS熱分析對系統(tǒng)中的主要發(fā)熱元器件進行分析，簡化模型中將不考慮其他的發(fā)熱元器件 ^[3] 。通過周密的計算和參數(shù)的選擇，電源箱體中主要的發(fā)熱元器件在滿負載運行時的功率損耗如表1所示，該空調(diào)電源的工作條件如表2所示。

　　本設(shè)計的主要發(fā)熱元器件有八個,其中一對電感、電容是用在Boost升壓電路中；一對電感、電容是用在DC—AC變換器中組成的LC濾波電路；另外還有一個斬波用的IGBT模塊和逆變系統(tǒng)中組成三相橋式逆變電路所用的三個IGBT模塊。

　　為了配合內(nèi)燃機車上空調(diào)機組的用電所需，則該空調(diào)電源的裝配方式以及外形尺寸已然確定。因此，我們將在現(xiàn)有的空間尺寸內(nèi)對各個元器件進行合理布局，并用ANSYS軟件進行熱分析，以得出最優(yōu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計，確保該電源能夠正常工作。

　　2 散熱的影響因素分析及設(shè)計應(yīng)用

　　由于箱體的散熱方式采用強制風(fēng)冷散熱，且散熱器設(shè)計采用鋁材質(zhì)。則影響散熱的主要因素有：散熱器設(shè)計、發(fā)熱元器件的布局、通風(fēng)道設(shè)計等 ^[2] 。下面將對這些影響因素進行逐一分析，從而得出最優(yōu)的結(jié)構(gòu)布局。

　　2.1 散熱器的設(shè)計及影響分析

　　在空調(diào)電源的基本結(jié)構(gòu)體積、各元器件的功耗確定的前提下，在結(jié)構(gòu)設(shè)計中，結(jié)合箱體、電容、電感、風(fēng)扇等其他元器件的外形尺寸、體積大小、布線等因素的綜合考慮后，最終確定了散熱器的最大允許空間尺寸為：345 mm × 300 mm × 100 mm (長 × 寬 × 高)，材料選定為鋁材（比銅輕且價格便宜）。

　　散熱器的熱阻除了與材料有關(guān)，也與形狀、尺寸及安裝方式等因素有關(guān)。散熱器設(shè)計中所涉及的幾何參數(shù)主要有肋片厚度、肋片間距、肋片高度、肋片數(shù)量、基座的尺寸等 ^[4] 。本文分別對以上因素對散熱效果的影響做了仿真分析。散熱器的示意圖如圖2所示，其基本尺寸數(shù)值見表3。

　　2.1.1 肋片參數(shù)的影響分析

　　假設(shè)該散熱器水平面上放置有3個熱源，材質(zhì)為銅，三個熱源之間間距均為39 mm，功耗均為500 W，風(fēng)量設(shè)定為205 cfm，環(huán)境溫度20 ℃。由于該電源箱體中受到整體結(jié)構(gòu)的限制，所以肋片的總體尺寸、基座和肋片高的尺寸不會有大的變化，這些尺寸是一定的。

　　尺寸一定的條件下，肋片的厚度、數(shù)量、間距3個參數(shù)之間相互影響。其中一個參數(shù)不變時，本文對其他兩個參數(shù)的變化趨勢進行分析和研究。在強制風(fēng)冷的散熱方式下分別用ANSYS做熱分析仿真，則分析的結(jié)果如下表4所示。

　　從表4的分析結(jié)果可以得出以下結(jié)論:

　　1) 在固定的散熱器空間下，當肋片數(shù)量一定時，肋片的厚度不斷增加，肋片間距減小，散熱溫度隨著先降低后升高（總體變化趨勢呈現(xiàn)升高趨勢），這說明在一定的尺寸和肋片數(shù)下，肋片厚度應(yīng)盡量薄，且存在一個最佳值 ^[5] 。如圖3所示為散熱器溫度隨肋片厚度變化曲線圖。

　　2）在固定的散熱器空間下，當肋片的厚度一定時，隨著肋片間距的增加，肋片數(shù)量不斷減少，散熱器的溫度也隨著降低，但是下降到一定程度時，溫度反而升高。這是因為隨著間距的增加，肋片數(shù)量不斷減少，從而引起散熱面積的下降，所以溫度升高，它們之間起著相互制約的作用 ^[1] 。如圖4所示，為散熱器溫度隨肋片間距變化曲線圖。

　　3）由圖4可知，隨著肋片厚度的增加，無論肋片間距的變化，散熱器的整體溫度都在升高。由于考慮到加工能力的限制，因此不考慮肋片厚度為1 mm的情況。

　　從上述分析結(jié)果可知，該電源最優(yōu)的散熱器設(shè)計可采用：肋片厚度為2 mm，肋片間距2 mm，肋片數(shù)量73的肋片結(jié)構(gòu)。圖5所示為肋片厚度2 mm的散熱分析溫度圖。

　　2.2 IGBT在散熱器表面的布局影響分析

　　發(fā)熱元器件的合理安排和布局是散熱設(shè)計的重要內(nèi)容，在進行該項工作前，應(yīng)根據(jù)電子設(shè)備中每個元器件發(fā)熱情況，合理的安排各元器件位置，以防熱量的積蓄。

　　根據(jù)現(xiàn)有的研究成果，在電子設(shè)備中，如果兩個元器件在一塊安裝板上水平方向放置，則元器件之間應(yīng)在空間允許的情況下適當增大安裝間距，元器件的溫度才會隨之降低 ^[1] 。

　　3.2.1 熱源的分布影響分析

　　在散熱器基板尺寸（340 mm × 295 mm × 10mm）、材料（鋁材）、環(huán)境溫度（20 ℃）和總熱量不變的情況下，考慮到箱體整體布局及布線等因素的影響，熱源的布局設(shè)計有下面兩種情況，如圖6所示。

　　注：為分析熱源布局的最優(yōu)設(shè)計，假定元器件V 1 為500 W；V 2 均為350 W，環(huán)境和風(fēng)量一定。

　　本文對上述兩種熱源布局分別做了熱仿真分析，布局方式1溫度為71.16 ℃，布局方式2溫度為61.14 ℃。具體散熱溫度分布圖如下圖7所示。

　　從分析結(jié)果可以看出，布局方式2的散熱效果最好，可見功耗大的元器件應(yīng)距入風(fēng)口較近，熱源最好是分散布局，有利于各個位置的溫度均衡，減小相互之間的散熱影響。

　　3 空調(diào)電源總體結(jié)構(gòu)設(shè)計模型

　　在原有內(nèi)燃機車KACINV6型EMD空調(diào)電源的機械結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，根據(jù)電源裝置的安放空間，結(jié)合電磁干擾、散熱和后期的安裝工藝等因素，最終，空調(diào)電源的總體最優(yōu)結(jié)構(gòu)模型如圖8所示。

　　在列車運行過程中，YGN2QI01型空調(diào)電源需裝在司機室，且在持續(xù)工作時將會產(chǎn)生很大熱量，僅靠自然通風(fēng)是不能滿足散熱的需求，所以在機械結(jié)構(gòu)設(shè)計中，我們采用強迫風(fēng)冷的通風(fēng)散熱方式，從兩個側(cè)面進行排風(fēng)，吸入的空氣順著風(fēng)道掃過Boost電抗器、Boost輸出電容、三相逆變、LC濾波電抗器和LC濾波電容，然后從另一側(cè)排出，從而保證了該電源裝置能夠長時間工作。主接觸器、繼電器、EMC等低壓電器和控制板置于箱體的前半部分。風(fēng)扇由三相逆變后提供的三相220 V/ （30 Hz、60 Hz、45 Hz）電源。

　　三相逆變IGBT與Boost輸出電容間采用低感復(fù)合母排連接，使IGBT高速開關(guān)造成的過電壓達到最小，IGBT安全工作區(qū)擴大，使用壽命延長。

　　4 結(jié)構(gòu)設(shè)計的熱仿真分析

　　本設(shè)計采用ANSYS Workbench有限元軟件進行分析，在不影響熱特性和計算精度的前提下，在DesignModeler下對其進行簡化處理，并導(dǎo)入Icepak進行參數(shù)設(shè)置及網(wǎng)格劃分，最后進行熱特性分析。圖9所示為網(wǎng)格圖。

　　根據(jù)設(shè)定的工況對模型進行計算，仿真結(jié)果如圖10所示。由于IGBT模塊是箱體中最主要的熱源，斬波模塊IGBT芯片功耗最大，為45 W。由圖10可看出，該模型的最高溫度也反映在斬波用IGBT芯片上，它的溫度為73.961 ℃。該三維模型的最高溫度在合理的區(qū)間內(nèi)，綜上所述，所設(shè)計的機車空調(diào)電源布局及熱特性均滿足上述工況。

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　　本文來源于科技期刊《電子產(chǎn)品世界》2020年第01期第64頁，歡迎您寫論文時引用，并注明出處。