圖6是滯后橋臂開關(guān)管驅(qū)動電壓與電流波形圖，(a)為仿真波形、(b)為實驗波形;

圖7是滯后臂開關(guān)管管壓降與電流波形圖，(a)為仿真波形、(b)為實驗波形。

從圖6、圖7可以看出滯后臂開關(guān)管VT3、VT4很好地實現(xiàn)了ZCS關(guān)斷，關(guān)斷時開關(guān)管電流已經(jīng)為零;滯后臂開關(guān)管完全開通之前，開關(guān)管電流也幾乎為零，基本實現(xiàn)了ZCS開通。而且滯后橋臂開關(guān)管VT3、VT4可以在很大負載范圍內(nèi)實現(xiàn)ZCS開關(guān)。

圖8是兩橋臂中點之間的電壓Uab的波形圖，(a)為仿真波形、(b)為實驗波形。

圖9是阻斷電容Cb上的電壓U曲波形，(a)為仿真波形、(b)為實驗波形。

從圖上可以看出，由于有Ucb的存在，Uab不是一個方波。當Uab=0時，阻斷電容Cb上的電壓Ucb使原邊電流ip逐漸減小到零，由于阻斷二極管的阻斷作用，ip不能反向流動，從而實現(xiàn)了滯后橋臂的ZCS開關(guān)。

4 結(jié)論

本文提出了一種基于UC3875的全橋軟開關(guān)直流電源設計方案，該方案采用移相諧振控制芯片UC3875作為控制核心設計，開關(guān)頻率為70kHz、輸出功率1.2kW、主電路為移相全橋ZVZCS PWM軟開關(guān)模式的直流開關(guān)電源。并應用PSpice軟件進行了仿真，實驗表明以UC3875為核心的控制部分結(jié)構(gòu)簡單可靠，電源主電路開關(guān)管均實現(xiàn)了軟開關(guān)，并克服了單純的ZVS或ZCS軟開關(guān)模式的缺點，可有效減小開關(guān)管開關(guān)過程引起的損耗，有利于提高電源開關(guān)頻率，減小電源體積和重量。