噪聲系數(shù)測量對(duì)本振相位噪聲的要求應(yīng)滿足下述任何一種表述：
a偏離載波一個(gè)中頻處的相位噪聲電平不超過-130 dBm／Hz；
b本振相位噪聲電平不超過[-174 dBm／Hz+NFdut+Gdut]。
實(shí)測本振信號(hào)發(fā)生器AV1482A相位噪聲在偏離載波大于50MHz時(shí)均為-11O dBc／Hz，由于采用平衡混頻器，其對(duì)本振噪聲有20 dB的抑制度，且本振至輸入端隔離為20 dB，因此，本振相位噪聲在混頻器輸入端引起的噪聲電平為：

式中：Pt(dBm／Hz)為本振相位噪聲漏至混頻器輸入端的功率；Pc(dBm)為本振載波功率；L(dBc／Hz)為本振相位噪聲；Im(dB)為混頻器本振輸入端至射頻輸入端的隔離度；Sm(dB)為混頻器對(duì)本振的相位噪聲的抑制度；NFdut(dB)為DUT的噪聲系數(shù)；Gdut(dB)為DUT的增益。
在最壞條件下，NFdut=3 dB，Gdut=0 dB，NFsys=5 dB，Gsys=30 dB。
被測件在輸入阻抗為50 Ω時(shí)產(chǎn)生的噪聲功率與本身的噪聲和系統(tǒng)低噪聲放大器的噪聲在混頻器輸入端產(chǎn)生的噪聲功率：
Pn=KT0+NFdut+GdutNFsys+Gsys=-174 dBm+3 dB+0 dB+5 dB+30 dB=-136 dBm／Hz
式中：NFsys(dB)為低噪聲放大器的噪聲系數(shù)；Gsys(dB)為低噪聲放大器的增益；B(Hz)為噪聲帶寬；T0(K)為標(biāo)準(zhǔn)溫度(290 K)；K為波爾茲曼常數(shù)(1．38×10-23)。
結(jié)論：本系統(tǒng)本振相位噪聲在混頻器輸入端產(chǎn)生的噪聲電平均不超過要求：
-147 dBm／Hz-130 dBm／Hz滿足a項(xiàng)要求；
-147dBm／Hz-136 dBm／Hz滿足b項(xiàng)要求。
由于噪聲系數(shù)測量時(shí)要做系統(tǒng)校準(zhǔn)，對(duì)系統(tǒng)二級(jí)噪聲進(jìn)行修正，因此滿足上述條件就不會(huì)對(duì)噪聲系數(shù)測量不確定度產(chǎn)生影響。
(3)在系統(tǒng)中加入3 mm低噪聲放大器
在3 mm頻段平衡混頻器變頻損耗>1O dB，噪聲系
數(shù)也在這樣的量級(jí)，如果系統(tǒng)加入低噪聲放大器，不僅減小了系統(tǒng)二級(jí)噪聲的貢獻(xiàn)，也使系統(tǒng)工作十分穩(wěn)定，測量數(shù)據(jù)的重復(fù)性很好。同時(shí)減小了系統(tǒng)本振相位噪聲對(duì)系統(tǒng)測量的影響。
(4)計(jì)算了測量系統(tǒng)動(dòng)態(tài)范圍
①放大器動(dòng)態(tài)范圍的估算：
考慮到放大器的增益和噪聲系數(shù)的起伏，取其噪聲系數(shù)為5 dB，則：

放大器P-1dB壓縮點(diǎn)的輸入信號(hào)為-40 dBm，所以放大器的動(dòng)態(tài)范圍為23．6 dBm。
②系統(tǒng)動(dòng)態(tài)范圍的估算
噪聲源輸出功率的估算：
首先求噪聲源平均超噪比值(ENR)：

輸出噪聲功率為：

這樣估算出系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)范圍為15dB左右，因此，增益大于15 dB的放大器需在放大器后接入衰減器一同測試。