圖 8 對(duì)此進(jìn)行了描述。CFF 值大于 100nF時(shí)，方程式 8 中1 + R1/R2 的放大器增益被抵銷(xiāo)掉。出現(xiàn)這種情況的原因是，盡管低頻噪聲未被 CFF 完全抵銷(xiāo)，但是低頻噪聲對(duì) RMS 計(jì)算的總統(tǒng)計(jì)平均數(shù)影響不大。為了觀察 CFF 的實(shí)際效果，我們必需查看噪聲電壓的實(shí)際頻譜密度圖(圖9)。圖9表明，CFF=10µF 曲線的噪聲最小，但是某些頻率以上時(shí)所有曲線均接近于這條最小噪聲曲線。這些頻率相當(dāng)于由 R1 和 CFF 值決定的諧振極點(diǎn)頻率。R1 等于 31.6 k 時(shí)計(jì)算得到的 CFF值，請(qǐng)參見(jiàn)表 2。

表 2 計(jì)算得諧振頻率

圖 9 各種 CFF 值的輸出頻譜噪聲密度

降噪 (NR) 引腳的效果

在 NR 引腳和接地之間使用 RC 濾波器電容(CNR)時(shí)，GRC 下降。圖 10 表明 RMS 噪聲為 CNR 的函數(shù)(參見(jiàn)圖 5)。稍后，我們將在第三段“其它技術(shù)考慮因素”中說(shuō)明這兩條曲線的差異。

圖 10 RMS 噪聲與降噪電容的關(guān)系

圖 10 利用 10 Hz 到 100 kHz 更寬融合范圍，來(lái)捕捉低頻區(qū)域的性能差異。CNR=1pF 時(shí)，兩條曲線表現(xiàn)出非常高的RMS噪聲值。盡管圖 10 沒(méi)有顯示，但不管是否 CNR=1pF，都沒(méi)有 RMS 噪聲差異。這就是為什么在前面小節(jié)“放大參考噪聲”中，我們把GRC被看作等于 1 的原因。

正如我們預(yù)計(jì)的那樣，隨著 CNR 增加，RMS 噪聲下降，并在 CNR=1µF 時(shí)朝約12.5 µVRMS 的最小輸出噪聲匯聚。

CFF= 10 µF 時(shí)，放大器增益(1 + R1/R2)可以忽略不計(jì)。因此，方程式 8 可以簡(jiǎn)寫(xiě)為：

正如我們看到的那樣，VN(Other) 并不受 CNR 影響。因此，CNR 保持 10.5 µVRMS，其由圖 6 所示數(shù)據(jù)曲線擬合度決定。方程式 10 可以表示為：

接下來(lái)，我們要確定 GRC 降噪電容的影響，這一點(diǎn)很重要。圖 10 中曲線的最小測(cè)量噪聲，讓我們可以將方程式10改寫(xiě)為：

其中，求解VN(REF) × GRC 得到 2 µVRMS。增加 CNR 會(huì)使參考噪聲從19.5 µVRMS降至 2 µVRMS，也就是說(shuō)，在 10 Hz 到 100 kHz 頻率范圍，GRC 從整數(shù)降至 0.1 (2/19.5) 平均數(shù)。