差動線之間失衡的其它潛在促進因素包括板線路和連接器。在兩種情況下，阻抗和匹配可能取決于考慮到的頻率。設計人員應考慮預期信號和電噪聲環(huán)境的頻率組成。

　　傳輸線長度

　　信號線長度不同是差模到共模噪聲轉換的另一個原因。如果噪聲耦合至兩個完全平衡線的程度相等，但是噪聲信號到達差動接收機的時間稍有不同，則它被視作非零差動噪聲。隨著頻率帶寬的增加，這成為一個嚴重問題。

　　VA = + ? VSIGNAL + VNOISE = + ? VSIGNAL + A sin [ωt]
　　VB = - ? VSIGNAL + VNOISE’ = - ? VSIGNAL + A sin [ω(t+Δt)]
　　VA - VB = VSIGNAL + A {sin [ωt] - sin [ω(t+Δt)] }

　　當Δt對應于噪聲頻率180度改變時，這會產(chǎn)生最糟糕的情況，即所產(chǎn)生差動噪聲大小為初始共模噪聲的兩倍。但是，即使是小相移，也會引起大部分的共模到差模轉換。例如，十分之一弧度相移(約6度)，會使約10%的共模噪聲表現(xiàn)為差動信號。　　

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　　例如，假設USB 2.0設備的差動接收機擁有至少1GHz的帶寬，用于接收480Mbps數(shù)據(jù)。如果1GHz噪聲耦合到差動線，3mm的長度差異相當于約15皮秒的時間差，約為兩條線之間十分之一相移弧度。這會使1GHz噪聲的10%表現(xiàn)為差動電壓，引起接收機狀態(tài)的意外切換。對于一些低頻標準來說，例如：RS-485或者CAN等，接收機帶寬以及由此產(chǎn)生的線長度等敏感性相應降低。

　　閑置和跨接期間抗擾性降低

　　當總線被主動驅(qū)動至有效邏輯狀態(tài)時，驅(qū)動器輸出水平遠高于接收機閾值水平。這種差異可確保，即使信號因電損耗或一定的差動噪聲水平而衰減，其發(fā)送狀態(tài)也將被正確接收。但是，當沒有驅(qū)動器在主動發(fā)送時，總線更易受到差動噪聲引起的信號破壞的影響。當差動信號進入接收機閾值附近時，在從一個有效狀態(tài)轉換至另一個狀態(tài)期間可能出現(xiàn)以上同樣的情況。不管是在哪種情況下，相對較小的差動噪聲可能立刻意外觸發(fā)接收機從一個輸出狀態(tài)轉換到另一個狀態(tài)。在這些關鍵時間內(nèi)，接收機滯后可提供一種抗噪方法。

　　滯后方法提高抗噪性

　　接收機閾值滯后降低了差動接收機對信號線路上電噪聲的敏感性。必須控制閾值級別之間的間隔大小，以保證接收機的整體敏感性仍然能夠達到標準的要求。因此，接收機滯后(單位通常為mV)是衡量所有特殊收發(fā)器或者PHY差動噪聲抑制性能的一個指標。當對噪聲環(huán)境有疑慮時，設計人員應考慮接收機滯后。

　　結論

　　總之，設計人員應評估其差動網(wǎng)絡中可能出現(xiàn)問題的幾個緣由，包括線纜、連接器和保護器件以及收發(fā)器本身。差動信號線上每個組件的阻抗容限應不超過總失衡預算。在一小部分最短波長范圍內(nèi)，所有差動信號的傳輸線長度必須相等。板布局和連接器針腳安排很重要，特別是在高頻網(wǎng)絡情況下。最后，為高噪聲應用選擇更大滯后的差動接收機。這些步驟可幫助確保即使在高噪聲環(huán)境下應用也能獲得可靠的通信質(zhì)量。

　　參考文獻：

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